环冷却系统，炉腹、炉腰及炉身下部采用3段铜冷却壁加强冷却。2017年因炉体破损严重停炉,2019年进行改造性大修，将风口数量由28个减至26个，炉底、炉缸区域(第1~5段)采用光面铸铁冷却壁，炭砖+陶瓷杯”复合炉缸炉底结构，炉腹至炉身采用强冷却球墨铸铁冷却壁。

役前3年高于54%，其余均为51.0%~53.8%。炉料结构为60%~65%高碱度烧结矿+35%~40%自产及外购球团矿，根据市场及周边资源状况，阶段性配加少量块矿。烧结矿原料以自产精矿为主，因其品位低、SiO2含量高，致使烧结矿品位长期较低,这也是高炉入炉品位低的主要原因。

新3号高炉于2024年10月11日建成投产,采用软水密闭循环冷却系统，炉腹、炉腰及炉身下部采用5段铜冷却壁，炉缸采用“炭砖+陶瓷杯”复合炉缸炉底结构。

酒钢高炉碱金属负荷长期在6.0kg/t以上(见表1、2),部分时段超过7.0kg/t，其中钾负荷近年来上升幅度明显，最高接近6kg/t。高炉锌负荷超过0.8kg/t,硫负荷也长期较高。1号、2号高炉原燃料基本相同，7号、新3号高炉因炉容较大，原燃料质量总体稍好于1号2号高炉。

2 原燃料条件及主要技术经济指标2.1入炉品位及有害元素负荷酒钢各高炉人炉品位中，仅7号高炉第1代炉表1 酒钢高炉有害元素负荷，kg/t

酒钢高炉焦炭以自产干熄焦为主，配加部分外购水熄焦。自产焦炭中,1号、2号、3号4号焦炉焦

流负荷碱金属负荷2号7号1号2号7号6.806.336.616.516.406.916.876.376.326.607.497.3866736.678.037.736.726.716.538.468.886.216.276.326.287.696.456.936.076.47.156.036.186.02661

辛负荷

年份

2号

1号

1号

7号

2013

6.796.997.447.858.507.75

201420152016201720182019

0.860.840.870.860.850.91

0.880.850.860.84

0.810.850.90

7.20

0.86

20202021202220232024

7.11

6.60

6.50

0.93

0.93

6.98

6.90

6.84

6.05

6.22

0.91

0.91

0.73

7.20

80.8

6756.73636

6.61

6.57

0.89

0.89

0.68

7.05

6.3520

6.516.81

6.646.98

7.257.06

0.800.97

0.89

0.680.84

6.91

0.99

表2 酒钢新3号高炉有害元素负荷，kg/t

项目

碱金属负荷

硫负荷锌负荷

10月

7.30

8.03

1.09

2024年

1月

12月

7.21

7.77

6.60

6.94

0.88

0.77

2025年

1月

2月

8.02

7.65

7.47

6.90

0.80

0.81

炭为顶装焦,5号、6号焦炉焦炭为捣固焦。受配煤结构影响，焦炭硫分、灰分均较高(如图1所示)。2.2 主要技术经济指标

酒钢4座高炉中，1号高炉顺行程度最好，对外部原燃料波动的适应能力强，主要技术经济指标相对较好。新3号高炉次之,7号高炉第2代炉役炉况稳定性最差，对原燃料波动的适应能力较弱，强化

冶炼水平低，技术经济指标优化困难。1号高炉超低排放改造前后，炉型及主要生产装备未变，主要技术经济指标见表3。7号高炉经改造性大修，第2代炉役炉型及装备与第1代炉役相比发生了明显变化，主要技术经济指标见表4。新3号高炉主要技术经济指标见表5

从表3~5可以看出,2020年前后,1号、2号高炉主要技术经济指标变化较大,2020年后高炉利用系数进步明显，焦比也一定程度下降。7号高炉第1代炉役期间，由于炉体破损严重，2014年开始技术经济指标明显劣化，但2011一2013年主要技术经济指标优于第2代炉役。新3号高炉开炉后，强化冶炼水平明显高于7号高炉(1、2代炉役)，在生产条