风量偏小，炉缸中心难以吹透，因此采用小面积、长风口的送风制度，以解决炉缸中心死焦堆增大、中心气流不足的问题。将装料制度调整为中心加焦后，中心气流不足问题得到缓解，通过扩大进风面积、增加短风口数量，逐步解决初始煤气流分布不合理的问题，高炉稳定性大幅度增强，下料顺畅，崩料、滑尺等现象明显减少。

(3)减少粉末入炉。酒钢高炉建成时间不同，原料系统装备水平差异较大。1号、2号高炉建成时间早，存在高炉料仓少，系统老旧，上料及返矿能力不足等问题。为满足上料需求，烧结矿下料量大，筛面料层厚，过筛效果不好，造成大量粉末入炉。通过设备改造，增加筛分面积、控制料流及延长烧结矿在筛面的停留时间，筛分效果显著改善。同时通过合理控制仓位，优化外部供料条件，稳定烧结矿质量，从而减少入炉原料粉末。经改造，1号、2号高炉烧结矿入炉粉末由3.3%降至1.8%左右,改善了料柱透气性。其余高炉通过加强筛分管理，发挥新设备优势，保证筛分效率，控制粉末人炉。

3.3 建议

从酒钢所处地理位置及钢铁行业发展看，低成本是企业生存和发展的立足之本。因此，在今后相当长的时间内，酒钢高炉仍将以使用周边及自有资源为主，低品位、高有害元素的原燃料将长期伴随高炉生产。在炉型设计参数选择上，首先要正视这一现实，增加风口数量，采用相对小的炉腹角，有利于增强高炉排碱、排锌能力，以适应高炉生产条件。在高炉生产操作上，要重视料柱透气性，基本操作制度的选择及调整，都应避免影响料柱透气性，并在此基础上逐步尝试优化技术经济指标，避免因提高煤气利用率而抑制炉内两股气流，进而影响炉况稳定顺行，造成技术经济指标的劣化。

4结语

元素负荷条件下运行，但4座高炉在炉况稳定性、主要技术经济指标等方面存在明显差异，风口数量为推荐数量上限、风口间距小、炉腹角相对小的高炉，炉况稳定性及抗原燃料波动能力更强。

(2)低品位、高有害元素的原燃料长期伴随高炉生产，在炉型设计参数上，应选择相应级别高炉推荐风口数量的上限值，同时采用较小的炉腹角，以保持稳定的边沿气流，增强高炉排碱、排锌能力。

(3)在高炉日常生产操作方面，操作制度的选择及调整应以保障料柱透气性为主，避免因追求煤气利用率造成两股气流受阻，影响炉况稳定。

5 参考文献

[1]刘国胜，袁勇.酒钢7号高炉低品位矿冶炼的应对措施[J].炼铁,2024,43(4):42-46张磊，杨斌，张国波，等.酒钢7号高炉有害元素分析及操作对策[J].炼铁,2022,41(4):53-56.寇俊光，袁勇，杨斌.酒钢7号高炉风口破损的原因及对策[J].炼铁,2024,43(6):30-3439.王国钧，李万忠.酒钢1号高炉提高入炉风量实践[J].甘肃冶金,2022(8):24-26.李健，秦占邦.酒钢1号高炉冷却壁长寿技术应用简析[J].炼铁,2024,43(4):12-16.黃泽海，谢勤.酒钢1号高炉炉缸侧壁温度升高的治理[J].炼铁,2021,40(6):46-48[7]项钟庸，王筱留.高炉设计--炼铁工艺设计理论与实践[M].北京:冶金工业出版社,2014张士敏.高炉炉型、操作对焦比和寿命的影响[J].钢铁,1992,27(12):6-10.左海滨，郭龙飞，王亚杰，等.炉腹角和炉身角对高炉煤气流分布的影响[J].钢铁,2018,53(2):20-26.[10]杜屏，雷鸣，孙卫平，等.高炉内型结构关键参数优化分析[J].冶金设备,2021(6):32-37,75.[11]王冰，孟淑敏，贾利军.莱钢3号3200m’高炉设计创新