摘  要  邢钢6号炉墙结厚的处理恢复时间较长。从炉墙结厚处理结束，到炉况基本顺行，历时1个多月。分析造成恢复时间长的因素主要是长期慢风，高休风率造成炉缸堆积。本文简述了炉况恢复过程中，总结了炉缸堆积处理的实践经验。

关键词  高炉 炉墙结厚  炉缸堆积  处理 

1  引言

邢钢6#高炉有效容积为1050m3，于2011年11月28日顺利投产，设2个铁口，20个风口，碳砖陶瓷杯复合炉底炉缸结构，炉体全冷却，薄壁炉衬，6-9段采用铜冷却壁，软水密环闭循冷却，可靠的底虑式水冲渣工艺。

2015年5月份计划检修，发现炉墙有轻微结厚。7月份、8月份受原燃料质量波动的影响炉况悬料增加，稳定性下降。9月份限产，低风压同时消耗大量落地烧结矿，炉况进一步恶化，风量进一步萎缩。2015年11月15日风机故障停机，使用小风机组织生产。至2016年2月17日经历了开炉以来时间最长的小风机生产作业，历时93天。降低风量以后，通过炉喉截面的煤气量减少，炉况顺行程度改善。但是长时间的小风量，导致炉缸活跃度大幅度下降。小风机使用前期，由于措施不当，高炉频繁的慢风、休风、高炉温更是加剧了炉缸堆积的进程。下面重点对炉缸堆积的形成和处理，进行总结分析。

2  炉况形成和处理过程

2.1  炉况形成

（1）长时间慢风作业，炉缸活跃程度下降。

2015年11月15日至2016年2月17日小风机生产作业，历时长达92天。小风机生产前期，选用堵风口的方法，缩小进风面积。堵6个风口从0.217m2缩至0.152m2。措施实施以后，风口大量烧损。实践证明堵风口造成炉缸局部不活，渣铁渗透性差，造成风口套烧损。选用风口加套圈的方式缩小进风面积，从0.217m2缩至0.187m2。解决了烧坏套的现象。最终保持了小风机生产期间全风作业。风压稳定260kpa-270kpa，矿批稳定24t，煤气流控制合适、稳定。小风机生产虽然实现了稳定，但是鼓风动能从9000㎏•m/s降低到7000㎏•m/s，对炉缸的活跃程度有一定的影响。

（2）倒大风机，急于提高产量，风量恢复较快，导致炉况反复。

2016年2月17日倒用大风机后炉况出现失常。主要原因是下部炉缸不活跃，不接受大风量，出现管道等煤气流失常情况。

炉内采取剧烈发展边缘气流措施，利用高温煤气流冲刷炉墙。但效果不明显。反倒对炉况产生负面影响：①中心料柱死，高炉不接受风量，长时间处于憋风状态，压量关系不匹配；②煤气利用率低，管道频发；③下料速度、速率严重不均，难行悬料次数明显增加；④高炉本体温度波动较大，尤其是10-12段冷却壁稳定性差，炉芯温度持续下滑。

（3）停炉三天，处理炉墙结厚。

2016年3月19日开始处理炉墙上部结瘤，停炉三天。停炉期间对炉墙结厚实施的爆破。停炉后观察结厚比较严重。结厚高度的位置在第10层冷却壁起到14层冷却壁位置，整个圆周方向都有结厚，结厚较严重的区域集中在高炉南偏西的位置。送风后炉况不顺，长时间慢风，连续高炉温，加剧炉缸堆积。

2.2  炉况恢复

2016年3月21日21：33送风开炉。因炉缸处于堆积状态，本次停炉时间长，炉缸热量低，加上集中烧瘤体，炉缸的渗透性进一步恶化。导致开炉初期大量烧坏风口套。

（1）21日送风前集中加焦122t，萤石1.4t填充料线到5m，停煤负荷逐步维持热量提升。料线运动后采取小矿批、低煤比操作，发展边缘气流；因炉缸不活，导致频繁休风换套，截止25日白班风口19个，风压300kpa，累计休风4次，烧损小套10个，加焦热补偿129吨。

（2）3月25日-4月5日表现炉况不接受风量，管道明显、气流频繁导致料线不动。减煤等措施维持炉况运行，期间堵风口、集中加焦，伴随锰矿、萤石洗炉等措施操作。

（3）调整布料，炉况逐渐向好。

自3月21日送风，因炉况波动，布料角度调整频繁（见表），由前期发展边缘气流，逐步向兼顾中心过度；有矿一焦二布料模式逐步向矿四焦四过度。过分发展边缘气流导致中心死料柱加剧，炉芯温度下降，炉缸活跃程度差，通过逐步发展中心气流，炉况稳定程度进一步提升。

（4）问题分析

通过对开炉送风后的分析，主要是前期长时间的慢风和多次频繁的休风，在加上开炉后的长时间高炉温，炉缸堆积的进程进一步加剧，高炉下部不接受大风量。上部通过爆破已经对上不结厚彻底解决。主要矛盾是解决下部炉缸堆积。

4月5日开始调整操作思路。以炉况顺行为前提，逐步提高入炉风量，同时结合十字测温，上部发展边缘气流。保证炉缸热量充足，下限物理热定为1500℃。炉前不间断出铁。措施实施以后，入炉风量逐步提高，炉况稳定性逐步提高。

5月份为进一步活跃炉缸，维持发展边缘气流的布料，保持相对稳定的炉况。结合炉缸侧壁温度的趋势，判断炉缸活跃程度。在5月末逐步引导中心气流，在6月下旬中心通道打开，炉况恢复到正常水平。

2.3  炉况调整期间风量、炉缸侧壁趋势、及产量指标趋势

3  结语

（1）上部炉墙结厚，造成煤气二次分布失常。使得投入大风机后，炉况不接受大风量，最终造成煤气流失常，管道行程频发煤气利用率大幅度下滑。炉墙结厚在没有处理以前，应减少入炉风量，以炉况能够消耗的风量为准。

（2）较高的休慢风率和长时间的慢风是导致炉缸活跃程度下降的原因。小风机使用93天，共计休风21次。倒用大风机后共计休风23次，其中停炉3天处理炉墙结瘤。

（3）处理炉缸堆积风量要稳步推进，不可急于求成。主要是炉缸实际炉容减小，强行加风会出现气流紊乱、诱发炉况不顺。

（4）1000级高炉，必须有中心气流，中心通道必须打开。因外界影响暂时适当发展边缘，缩小矿批保顺行，但中心不能丢。一旦外界影响因素消除，要尽快恢复正常布料，严禁长时间发展边缘气流。

（5）及时纠正操作思路遵守正常高炉冶炼规律。本次炉况结厚恢复调整时间长，自3月23日送风到5月份完全达到正常生产状态，历时近50天，主要从定风量、定物理热操作到逐步提升过程，伴随炉前不间断出铁配合逐步活跃炉缸，炉况逐步接受风量；有频繁管道、气流上泛、料线不动到5月份炉况稳定，主要得益于发展边缘到保证中心才实现炉况的稳定。